水泥廠余熱電站熱風管道設計
隨著世界能源日趨緊張，國家節(jié)能減排政策的不斷加強，對于水泥企業(yè)來講，利用干法預分解窯余熱進行發(fā)電，降低企業(yè)生產成本，實現能源綜合利用，已成為水泥生產發(fā)展的必然出路。
水泥廠余熱發(fā)電是將水泥生產線窯尾懸浮預熱器和窯頭篦冷機排出的高溫廢氣，利用熱風管道輸送至余熱鍋爐中制取一定壓力的蒸汽，供汽輪機做功發(fā)電，換熱后的低溫廢氣再利用風管送入水泥生產系統(tǒng)的除塵器中。因此，熱風管道設計是否合理，是否具有足夠的強度承擔各種作用，在余熱電站中就顯得十分重要。
本文就熱風管道強度計算及管壁厚度選取等一些經驗，進行分析探討，本文中所指熱風管道是指長期使用溫度在300～370℃之間輸送含塵的熱空氣園管道。
1.熱風管道的在構造上的要求
1.1熱風管道厚選取
管道應有合理的厚度，管壁過薄剛度差，難以保證管道應有的圓形斷面，在負壓狀態(tài)下極易變形造成破壞。管道過厚即增加了管道自重，又增加了投資。對于窯頭余熱鍋爐取風管道應適當加厚，及在管道內表面加設耐磨層等措施，對于彎頭部份的耐磨防護更要注意。
壁厚取值 δ=235D/500f
式中 δ—熱風管道壁厚
D—熱風管道外徑
f—熱風管道所用鋼材牌號
考慮到熱風管道的耐久性等因素，熱風管道壁厚不應小于5mm，對于大直徑管道，鋼材宜取Q345、Q390等牌號。
1.2熱風管道加強圈的選取
熱風管道加強圈可保證管道在工作狀態(tài)下的剛度，并保證強度實現起著極其重要的作用。
熱風管道加強圈的選取要綜合考慮管壁厚度、材質、管道直徑、工作溫度等幾方面情況，一般加強圈寬60～90mm，板厚6～10mm，加強圈間距1500～3000mm。加強圈應與管道交錯斷續(xù)焊接，在荷載較大的支座兩側應設置加強圈以保證管道的剛度，活動支座附近的加強圈不應妨礙管道的軸向膨脹。
1.3熱風管道支座的選取
支座是為支承風管用的，因為支承支座的結構可能存在不均勻沉降，為保證在支座沉降時支座荷載變化不大，熱風管應利用膨脹節(jié)進行分段，原則上每段成為簡支梁或單段懸臂梁。
以膨脹節(jié)隔斷的每一個管段上只允許設一個固定支座，其余支座均為活動支座。在設計圖上固定支座處應標注與管道現場焊接的符號，活動支座的活動面應注明“此處不得焊接”，以免現場施工錯誤造成事故。
因為在高溫作用下，普通碳素鋼的磨擦系數將大幅度增大，為減小活動支座的水平荷載，可將活動支座的磨擦面設置在保溫層外側，或在支座和管道接觸面設置耐熱鋼板。
1.4風管傾斜角度（與水平）選擇
因窯尾及窯頭廢氣中含粉塵量較大，為防止粉塵在管道中沉降堆集，風管要傾斜布置，使粉塵在重力作用下滑，以減小風管荷載，節(jié)省管道支架費用。
根據水泥生產線的設計經驗，窯頭熱風管道，當氣流向上時風管與水平面的夾角宜大于45°，當氣流向下時風管與水平面的夾角宜大于30°；窯尾熱風管道，當氣流向上時風管與水平面的夾角宜大于55°，當氣流向下時風管與水平面的夾角宜大于35°。
2.熱風管道的強度計算
2.1管道設計荷載
⑴風管自重G1
G1=1.2×0.785×π×D×δ
G1 --- 風管自重 KN
1.2 --- 考慮風管加強圈等附件重量。
0.785—1m2厚度為1mm的鋼板重 KN/ m2
D --- 風管直徑 m
δ --- 風管鋼板厚度 mm
?、票貙又谿２
包括保溫層及固定保溫所用的小角鋼、鐵絲等附材重，及保護層的鍍鋅鋼板等重量，為簡化計算，其重統(tǒng)一按折算為5mm厚風管重量計算。
G２=5×0.785×π×D
?、枪軆确e灰重G3
管內積灰與管道與水平的夾角θ相關，與管內風速相關，由于水泥生產線工況變化，所以風管的截面風速是變化的，在風速降低是時風管內易產生積灰，此荷載按風管內截面積30%積灰計。
G3=（π×R2）×30%×γ×COSθ
式中γ --- 積灰容重γ=90KN/m3
⑷風管上連接的設備重G4
G4=1.2×(閥門等設備自重)
?、娠L管所受風荷載
G5=ω×D1
式中ω --- 風荷載設計值
⑹、膨脹節(jié)反力
當管道上設置金屬膨脹節(jié)時，在熱、冷變化時膨脹節(jié)將對管道產生反力，此反力通常與管道軸向一致，僅對管道支架產生作用，對管不產生作用，故膨脹節(jié)反力不參加管道設計的荷載組合。
2.2設計許用應力
通常，碳素鋼超過350℃，就會產生蠕變行為，煙風管道內廢氣溫度一般均在此溫度上下，所以煙風管道強度設計應采用蠕變設計方法，對鋼材的設計強度需要進行折減。
ft=γsf
ft ---鋼材及焊縫在溫度作用下強度設計值
γs---鋼材及焊縫在溫度作用下強度折減系數
f---鋼材及焊縫在小于100℃溫度作用下強度設計值
本文中采用《煙囪設計規(guī)范》（GB50051-2002）鋼材及焊縫在溫度作用下強度折減系數如下表示：
|
溫度 |
100℃ |
150℃ |
200℃ |
250℃ |
300℃ |
350℃ |
400℃ |
|
γs |
1 |
0.92 |
0.88 |
0.83 |
0.78 |
0.72 |
0.65 |
2.3荷載的組合
煙道承載能力極限狀態(tài)設計應為活荷載控制的組合，按下列荷載效應基本組合中最不利值確定：
γGSGK+γQ1SQ1K+ψci(γQ2SQ1K+γQ2SQ2K+…)≤R(*) 3-1
γGSGK +ψci(γQ2SQ1K+γQ2SQ2K+…)≤R(*) 3-2
式中：
γG --- 永久荷載分項系數 3-1式中取為1.2，3-2式中取為1.35
γG1 --- 第一個可變荷載分項系數 取為1.4
ψci --- 可變荷載組合系數 取為0.7
SGK --- 永久荷載標準值
SQ1K --- 第一個可變荷載標準值
R(*)--- 由設計計算公式確定構件的抗力函數
2.4風管允許應力計算
ft≤βM/Wn
式中：ft --- 高溫下風管的設計許用應力
Wn --- 風管的抗彎截面模量
β --- 風管的剛度折減系數 取0.7
3.熱風管道強度計算舉例
例一:設計條件：如下圖示，已知一熱風簡支管道外徑D=3m，管壁材質Q235，保溫采用巖棉200厚，保護層為0.6厚鍍鋅鋼板，風管與地面成45°，使用溫度為350°，計算允許最大跨度。
解：
1、壁厚計算 δ=235D/500f=235×3000/500×235=6mm
2、求風管均布載荷
G1=1.2×0.785×π×D×δ=1.2×0.785×π×3×6=53.2KN/m
G２=5×0.785×π×D=5×0.785×π×3=37.0 KN/m
G3=（π×R2）×30%×γ×COSθ=（π×1.52）×30%×9×COS450=13.5 KN/m
G5=ω×D1=75×3.4=25.5 KN/m
3、荷載組合:
q=[1.2(G1+ G２)+1.4 G3+1.4×0.7×G5]/ COS450=[1.35(53.2+ 37)+1.4×0.7 (13.5+25.5)]/0.707=226.3 KN/m
4、風管截面模量
Wn=π[R4－（R－δ）4]/4×R×COS2θ=π[1504－（150－0.6）4]/4×150×COS245=84298cm3
5、簡支風管最大支撐間距
lmax= (8Wn×0.7×[σ]t/ q) 0.5= (8×84298000×0.7×154/226.3)0.5=17.9m
相應管道斜長L= lmax/COS450=25.3m
6、如上述條件改為懸臂形式，其它條件不變相應管道最大懸挑長度為：
lmax= (2Wn×0.7×ft / q) 0.5=(2×84298000×0.7×154/226.3)0.5=8.96m
相應管道斜長L= lmax/COS450=12.6m
例二: 設計條件：同上例僅管徑變?yōu)?m，計算允許最大懸臂長度。
解：
1、壁厚計算 δ=235D/500f=235×4000/500×235=8mm
2、求風管均布載荷
G1=1.2×0.785×π×D×δ=1.2×0.785×π×4×8=94.65KN/m
G２=5×0.785×π×D=5×0.785×π×4=49.2 KN/m
G3=（π×R2）×30%×γ×COSθ=（π×2.02）×30%×9×COS450=23.98 KN/m
G5=ω×D1=75×4.4=33.0 KN/m
3、荷載組合:
q=[1.35(G1+ G２)+1.4×0.7( G3+G5)]/ COS450=[1.35(94.65+ 49.2)+1.4×0.7 (23.98+33)]/0.707=353.7 KN/m
4、風管截面模量
Wn=π[R4－（R－δ）4]/4×R×COS2θ=π[2004－（200－0.8）4]/4×200×COS245=199757cm3
5、風管最大懸臂長度
lmax= (2Wn×0.7×ft / q) 0.5= (2×199757000×0.7×154/353.7)0.5=11.0m
相應管道斜長L= lmax/COS450=15.6m
參考文獻：[一]劉啟元水泥工廠熱風管道設計，水泥工程 2004年第2—6期
[二]煙囪設計規(guī)范 （GB50051-2002）
(來源：中國水泥網 轉載請注明出處)
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監(jiān)督：0571-85871667
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