MPS立式磨的控制

MPS立式磨是利用料床粉碎原埋進行粉磨物料的一種研磨機械?，F(xiàn)已被廣泛應用于水泥、煤炭.電力等行業(yè).我廠MPS立磨是一種全風掃式磨機，入磨物料經(jīng)過擠壓，在離心力的作用下甩出盤邊沉落到噴口環(huán)處，靠該處的高速風將其吹起、吹散，金屬,重礦石將沉降到噴口環(huán)下排出。細粉帶到立磨上部,經(jīng)分離器選分，成品隨同氣體迸人收塵器收集起來，粗粉又循環(huán)回來。粗粉、粗顆粒被拋起,隨著風速的降低，使其失去依托，沉降到盤面上，靠離心力迸人壓磨軌道進行新一輪的循環(huán)，在多次循環(huán)中，顆粒與氣體之間傳熱使水分蒸發(fā)。因此，  

MPS立式磨集物料的粉磨、輸送、選粉、烘干以及分離金屬塊和重礦石等諸多優(yōu)點于一身。正常條件下，只要通過短期的工藝調(diào)試，立磨都能平穩(wěn)地運轉(zhuǎn)。但是，如何優(yōu)化工藝參數(shù)保證質(zhì)量、確保安全、提高產(chǎn)量、降低能耗、提高運轉(zhuǎn)率、不斷提高經(jīng)濟效益是立式磨的管理和操作的中心問題。下面針對這些問題，進行簡要的探討。  

1磨內(nèi)的通風及進出口溫度的控制  

1.1入磨風的來源及匹配  

    人磨熱風大多采用回轉(zhuǎn)窯系統(tǒng)的廢氣，也有的工藝系統(tǒng)采用熱風爐提供熱風，為了調(diào)節(jié)風溫和節(jié)約能源。在入磨前還可摻入冷風和循環(huán)風。  

    采用熱風爐供給熱風的工藝系統(tǒng)，為了節(jié)約能源，視物料含水清;步己可摻入20%~50%的循環(huán)風。而采用預分解窯廢氣作熱風源的系統(tǒng)，希望廢氣能全部人磨利用。若有余量則可通過管道將廢氣直接排人收塵器。如果廢氣金部人磨仍不夠，可根據(jù)人磨廢氣的溫度博況，確定摻入郡分冷風或循環(huán)風.  

1.2風量、風速及風溫的控制  

1·2·1風量的選定原則  

    (I)出磨氣體中的含塵 (成品)濃度應在550-750G/M3之間，一般應低于700 G/M3。  

    (2)出磨管道風速一般要大于18m/s，并避免水平布置。·  

    (3)噴口環(huán)處的風速標準為90m/s，最大波動范圍為70%-105%  

    (4)當物料的易磨性不好，磨機的產(chǎn)量低，往往需選用大一個型號的立式磨。相比條件下，在出口風量合適時，噴口環(huán)風速較低，應按需要用鐵板擋上磨輥后噴口環(huán)的孔，減少通風面積，增加風速。擋多少個孔，要通過風平衡計算確定。  

    (5)允許按立磨的具體情況在70%-105%范圍內(nèi)調(diào)整風量，但窯磨串聯(lián)的系統(tǒng)應不影響窯的煙氣排放。  

1·2·2風溫的控制原則  

    (1)生料磨出磨風溫不許超過1200C，否則軟連接要受損失，旋風筒分格輪可能膨脹卡停，磨機容易產(chǎn)生振動;煤磨出磨風溫視煤質(zhì)情況而定，揮發(fā)分高則出磨風溫要低，反之可以高些。一一般應控制在1000C以下，以免系統(tǒng)燃燒、爆炸等現(xiàn)象的發(fā)生。  

    (2)用熱風爐供熱風的系統(tǒng)，只要出磨物料的水分渦足要求，入收塵器風溫高于露點15’C以上，可以適當降低人、出口風溫，以節(jié)約能源;  

    (3)烘磨時人口風溫不能超過2000C，以免使磨輥內(nèi)潤滑油變質(zhì)。  

1.3防止系統(tǒng)漏鳳  

    系統(tǒng)漏風是指立磨本體及出磨管道、收塵器等處的漏風。在總風量不變的情況下，系統(tǒng)漏風會使噴口環(huán)處的風速降低，造成吐渣嚴重。由于出口風速的降低，使成品的排出量少，循環(huán)負荷增加，壓差升高。由于惡性循環(huán)，總風量減少，易造成飽磨，振動停車。還會使磨風輸送能力不足而降低產(chǎn)量。另外，還會降低入收塵器的風溫，造成結(jié)露。  

如果為了保持噴口環(huán)處的風速，而增加通風量，這將會加重風機和收塵的負荷，浪費能源。同時也受風機能力和收塵器能力的限制。因此系統(tǒng)漏風百害而無一利，是在必須克服之列。德方認為MPS立式磨系統(tǒng)漏風要<4%，根據(jù)我們的國情，應按漏風<10%作風路設計.  

2關于拉緊力的選擇  

立磨的研磨力主要來源于液壓拉緊裝置。通常狀況下，拉緊壓力的選用和物料特性及磨盤料層厚度有關，因為立磨是料床粉碎，擠壓力通過顆粒間互相傳遞，當超過物料的強度時被擠壓破碎，擠壓力越大破碎程度越高，因此，越堅硬的物料所需拉緊力越高，同時，料層越厚所需的拉緊力也越大.否則，效果不好。  

對于易碎性好的物料，拉緊力過大是一種浪費。在料層薄的情況下，還往往造成振動，而易碎性差的物料，所需拉緊力大，料層偏薄會取得更好的粉碎效果。拉緊力選擇的另一個重要依據(jù)為磨機主電機電流。正常工況下不允許超過額定電流。否則應調(diào)低拉緊力。在具體操作中，MPS3150立式磨的拉緊力應控制在9-14MPA以內(nèi)，MPS2450為8-9MPA。  

3關于分離器磚速的選擇  

影響產(chǎn)品細度的主要因素是分離器的轉(zhuǎn)速和該處的風速。在分離器轉(zhuǎn)速不變時，該處風速越大，產(chǎn)品細度越粗。而在該處風速不變時，分離器轉(zhuǎn)速越快，產(chǎn)品顆粒在該處獲得的離心力越大，能通過的顆粒直徑越小，產(chǎn)品細度越細。通常狀況下，出磨風量是穩(wěn)定的，該處的風速也變化不大。因此控制分離器轉(zhuǎn)速是控制產(chǎn)品細度的主要手段。立式磨產(chǎn)品粒度是較均齊的，應控制合理的范圍 一般0.08MM方孔篩篩余控制在12%左右可滿足回轉(zhuǎn)窯對生料、煤粉細度的要求。過細不僅降低了產(chǎn)量，浪費了能源，而且提高了磨內(nèi)的循環(huán)負荷，造成壓差不好控制。分離器的轉(zhuǎn)速，MPS3150為30-33R/MIN，MPS2450為30-35 R/MIN.  

4 關于料層厚度的選擇  

立式磨是料床粉碎設備,在設備已定型的條件下，粉碎效果取決于物料的易磨性及所施加的拉緊力和承受這些擠壓力的物料量。  

拉緊力的調(diào)整范圍是有限的，如果物料難磨,物料單位表面消耗能量較大，此時若料層較厚，吸收這些能量的物料量增多，造成粉碎過程產(chǎn)生的粗粉多而達到細度要求的少，致使產(chǎn)量低、能耗高、循環(huán)負荷大，壓差不易控制，便工況惡化。因此，在物料難磨的情況下，應適當減薄料層厚度。以求增加在經(jīng)過擠壓的物料申合格顆粒的擾例。反之，如果物料易磨，在較厚的料層時也鏈產(chǎn)生大量的合格顆粒，應適當加厚料層，相應地提高產(chǎn)量。否則會產(chǎn)生過粉碎的能源浪費。MPS3150立式磨的料床厚度為80-12Omm。而MPS2450為60-8Omm。  

5         關于磨機的振動  

立磨正常運行時是很平穩(wěn)的。噪音不超過90DB,但如調(diào)整得不好，會引起振動，振幅超標就會自動停車。因此，調(diào)試階段主要遇到的問題就是振動引起的立磨振動的主要原因有:有金屬進入磨盤引起振動，為防金屬迸人，可安裝除鐵器和金屬探測器;磨盤上沒有形成料墊，磨輥和磨盤的襯板直接觸引起振動。形不成料墊的主要原因有以下4點。  

1.下料量。立磨的下料量必須適應立磨的能力，每當下料量低于立磨的產(chǎn)量。料層會逐漸變薄，薄到一定情況時，在拉緊力和本男自重的作用下，會出現(xiàn)間斷的輥盤直接接觸撞擊的機會，引起振動。  

2.物料硬度低，易碎性好。當物料易碎性好。硬度低,拉緊力較高的情況下，即使有一一定的料層厚度，茬瞬間也有壓空的可能引起振動。  

3. 擋料環(huán)低。當物料易磨易碎，擋料環(huán)較低，很難保證乎穩(wěn)的料層厚度，因此，物料易磨應適當?shù)靥岣邠趿檄h(huán)。  

4. 飽磨振動。磨內(nèi)物料沉降幾乎把磨輥埋上，稱為泡飽磨。產(chǎn)生飽磨的原因有:下料量過大，使磨內(nèi)的循環(huán)負荷增大;分離器轉(zhuǎn)速過快，使磨內(nèi)的循環(huán)負荷增加;循環(huán)負荷大，使產(chǎn)生的粉料量過多，超過了通過磨內(nèi)的氣體攜帶量。;磨內(nèi)通風量不足,系統(tǒng)大量漏風調(diào)整不合適。  

   在實際操作中,MPS3150立式磨的振幅應控制在2MM/S以內(nèi),MPS2450在3MM/S以內(nèi).  

6.關于吐渣  

   正常情況下,MPS立式磨噴口環(huán)的風速為90M/S左右，這個風速既可將物料吹起,又允許夾雜在物料中的金屬和大密度的雜石從噴口環(huán)處跌落經(jīng)刮板清出磨外，所以有少量的雜物排出是正常的，這個過程稱為吐渣，但如果吐渣明顯增大則需要及時加以調(diào)節(jié)，穩(wěn)定工況。造成大量吐渣的原因主要是噴口環(huán)處風速過低。而造成噴口環(huán)處風速低的主要原因有以下5點。  

(1)    系統(tǒng)通風量失調(diào)。由于氣體流量計失準或其它原因，造成系統(tǒng)通風大幅度下降，噴口環(huán)處風速降低造成大量吐(2)系統(tǒng)漏風嚴重。雖然風機和氣體流量計處  

(2)    風量沒有減少，但由于磨機和出磨管道、旋風筒、收塵器等大量漏風，造成噴口環(huán)處風速降低，造成吐渣嚴重。  

(3)    噴口環(huán)通風面積過大。這種現(xiàn)象通常發(fā)生在物料易磨性差的磨上，由于易磨性差，保持同樣的臺時能力所選的立磨規(guī)格較大，產(chǎn)量沒有增加，通風量不需按規(guī)格增大而同步增大，但噴口環(huán)面積增大了。如果沒有及時降低通風面積，則會造成噴口環(huán)處風速較低而吐渣較多。  

(4)    磨內(nèi)密封裝置損壞。磨機的磨盤座與下架體間，三個拉架桿也有上、下兩道密封裝置，如果這些地方密封損壞，漏風嚴重，將會影響噴口環(huán)的風速，造成吐渣加重。  

(5)    磨盤與噴口環(huán)處的間隙增大。該處間隙一般為5-8MM，如果用以調(diào)整間隙的鐵件磨損或脫落，則會使這個間隙增大，熱風從這個間隙通過，從而降低了噴口環(huán)處的風速而造成吐渣量增加。  

7.關于壓差的控制  

   MPS立磨的壓差是指運行過程中，分離器下部磨腔與熱煙氣入口靜壓之差，這個壓差主要由兩部分組成，一是熱風入磨的噴口環(huán)造成的局部通風阻力，在正常工況下，大約有2000-3000PA左右，另一部分是從噴口環(huán)上方到取壓點 (分離器下部)之間充滿懸浮物料的流體阻力，這兩個阻力之和構成了磨床壓差。在五常運行的工況下，出磨風量保持在一個合理的范圍內(nèi)，噴口環(huán)的出口風速一般在90M/S左右，因此，噴口環(huán)的局部阻力變化不大，磨床壓差的變化就取決于磨腔內(nèi)流體阻力的變化。這個變化的由來，主要是流體內(nèi)懸浮物料量的變化，而懸浮物料量的大小一是取決于喂料量的大小，二是取決于磨腔內(nèi)循環(huán)物料量的大小，喂料量是受控參數(shù)，正常狀況下是較穩(wěn)定的，因此壓差的變化就直接反映了磨腔內(nèi)循環(huán)物料量 (循環(huán)負荷)的大小。  

   正常工況磨床壓差應是穩(wěn)定的，這標志著入磨物料量和出磨物料量達到了動態(tài)平衡，循環(huán)負荷穩(wěn)定。一旦這個平衡破壞，循環(huán)負荷發(fā)生變化，壓差將隨之變化。如果壓差的變化不能及時有效地控制，必然會給運行過程帶來后果。壓差降低表明入磨物料量少于出磨物料量，循環(huán)負荷降低，料床厚度逐漸變薄，薄到極限時會發(fā)生振動而停磨。壓差不斷增高表明人磨物料量大于出磨物料量，循環(huán)負荷不斷增加，最終會導致料床不穩(wěn)定或吐渣嚴重造成飽磨而振動停車。  

   壓差增高的原因是人磨物料量大于出磨物料量，一般不是因為無節(jié)制地加料而造成的，而是因為各個工藝環(huán)節(jié)不合理，造成出磨物料量減少。出磨物料應是細度合格的產(chǎn)品。若料床粉碎效果差，必然會造成出磨物料量減少，循環(huán)量增多;若粉碎效果很好，但選粉效率低，也同樣會造成出磨物料減少。  

8影晌粉碎效果與分離效果的因素  

8.1影晌粉碎效果的因素  
8.1.1液壓拉緊裝置的拉緊力  

在其它圓素不變的情況下，液壓拉緊裝置的拉緊力越大，作用于料床上物料的正壓力越大，粉碎效果就越好。但拉緊力過高會增加引起振動的幾率，電機電流也會相應增加。因此操作人員要根據(jù)物料的易磨性、產(chǎn)量和細度指標以及料床形成情況和控制厚度及振動情況等統(tǒng)籌考慮拉緊力的設定值。  

8·1·2料床厚度  

在拉緊力已定的前提下，不同的料床厚度，承受這已定的壓力效果也就不同。尤其是易碎性不同的物料，其要求的破壞應力不一樣，因此料床厚度的最佳值也不--樣。  

8.1.3磨盤和磨輥的擠壓工作面  

在生產(chǎn)過程申，伴隨著磨盤、磨輥的磨損，粉碎效果會下降，由于種種原因造成盤與輥之間的擠壓工作面凹凸不平時，將會出現(xiàn)局部過粉碎、局郡擠壓力不夠的現(xiàn)象，造成粉碎效果差。因此更換磨盤和磨輥襯板時最好一起換，否則會降低粉碎效果。  

8.1.4物料的易碎性  

物料的易碎性對于粉碎效果影響很大，立磨選型設計都是根據(jù)所用原料的試驗數(shù)據(jù)和產(chǎn)量要求而確定規(guī)格型號。在這里值得注意的是:1臺磨使用不同礦山、不同易碎性的原料時，要及時注意調(diào)節(jié)有關參數(shù)以免造成壓差變動。  

8.2影響分離效果的因素  

分離效果的好壞是指把已符合細度要求的物料，及時地分離排出磨外這項工作完成的情況，是影響循環(huán)負荷重要因素之一。分離效果取決于由分離器轉(zhuǎn)速和磨內(nèi)風速所構成的流體流場。通常狀況下，分離器轉(zhuǎn)速提高，出磨產(chǎn)品變細，而在分離器轉(zhuǎn)速已定的情況下，磨內(nèi)風速提高，出磨產(chǎn)晶變粗。通常這兩項參數(shù)是穩(wěn)定平衡的。  

9立磨的主要經(jīng)濟技術指標及影晌因素  

立磨的主要經(jīng)濟技術指標有產(chǎn)量、電耗、化學成分合格率、產(chǎn)品細度、水分等。  

(1)    影響產(chǎn)品細度的主要因素就是分離器轉(zhuǎn)速和該處風速，一般風速不能任意調(diào)整，因此調(diào)整分離器轉(zhuǎn)速為產(chǎn)品細度控制的主要手段，分離器是變頻無級調(diào)速，轉(zhuǎn)速越高，產(chǎn)品細度越細。立磨的產(chǎn)品細度是很均齊的，但不能過細，應控制在要求范圍內(nèi)，理想的細度應為9%-12%  (0·08方孔篩)，對于窯外分解窯可放寬至16%。產(chǎn)品太細，既不易操作又造成浪費。  

(2)    影響產(chǎn)品水分的因素是入磨風溫和風量。風量基本恒定，不應隨意變化。因此入磨風溫就決定了物料出磨水分。在北方，以防均化庫在冬季出現(xiàn)問題，一般出磨物料水分應在0·5%以下，不應超過0·7%。  

(3)    影響磨機產(chǎn)量的因素除物料本身的性能外，主要是拉緊壓力、料層厚度的合理配合。拉緊壓力越高。研磨能力越大，料層越薄，粉磨效果越好。 但必須要在平穩(wěn)運行的前提下追求產(chǎn)量，否則事與愿違。當然磨內(nèi)的通風量應滿足要求。  

(4)    產(chǎn)品的電耗是和磨饑產(chǎn)量緊密相關的。產(chǎn)量越高，單位電耗越低。另外與合理用風有關，產(chǎn)量較低，用風量很大，勢必增加風機的耗電量，因此通風量要合理調(diào)節(jié)，在滿足噴口環(huán)風速和出磨風量含塵濃度的前提下，不應使用過大的風量。