《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB 50010-2002)之構(gòu)件計算要求
6.1 一般規(guī)定
6.1.1 預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件,除應(yīng)根據(jù)使用條件進行承載力計算及變形、抗裂、裂縫寬度和應(yīng)力驗算外,尚應(yīng)按具體情況對制作、運輸及安裝等施工階段進行驗算。
當(dāng)預(yù)應(yīng)力作為荷載效應(yīng)考慮時,其設(shè)計值在本規(guī)范有關(guān)章節(jié)計算公式中給出。對承載能力極限狀態(tài),當(dāng)預(yù)應(yīng)力效應(yīng)對結(jié)構(gòu)有利時,預(yù)應(yīng)力分項系數(shù)應(yīng)取 1.0;不利時應(yīng)取 1.2。對正常使用極限狀態(tài),預(yù)應(yīng)力分項系數(shù)應(yīng)取 1.0。
6.1.2 當(dāng)通過對一部分縱向鋼筋施加預(yù)應(yīng)力已能使構(gòu)件符合裂縫控制要求時,承載力計算所需的其余縱向鋼筋可采用非預(yù)應(yīng)力鋼筋。非預(yù)應(yīng)力鋼筋宜采用 HRB400 級、HRB335 級鋼筋,也可采用 RRB400 級鋼筋。
6.1.3 預(yù)應(yīng)力鋼筋的張拉控制應(yīng)力值 σcon 不宜超過表 6.1.3 規(guī)定的張拉控制應(yīng)力限值,且不應(yīng)小于 0.4fptk。
當(dāng)符合下列情況之一時,表 6.1.3 中的張拉控制應(yīng)力限值可提高 0.05fptk:
1、要求提高構(gòu)件在施工階段的抗裂性能而在使用階段受壓區(qū)內(nèi)設(shè)置的預(yù)應(yīng)力鋼筋;
2、要求部分抵消由于應(yīng)力松馳、摩擦、鋼筋分批張拉以及預(yù)應(yīng)力鋼筋與張拉臺座之間的溫差等因素產(chǎn)生的預(yù)應(yīng)力損失。
表 6.1.3 張拉控制應(yīng)力限值
鋼筋種類 |
張拉方法 | |
先張法 |
后張法 | |
消除應(yīng)力鋼絲、綱絞線 |
0.75fptk |
0.75fptk |
熱處理鋼筋 |
0.70fptk |
0.65fptk |
6.1.4 施加預(yù)應(yīng)力時,所需的混凝土立方體抗壓強度應(yīng)經(jīng)計算確定,但不宜低于設(shè)計混凝土強度等級值的75%。
6.1.5 由預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力及相應(yīng)階段應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力,可分別按下列公式計算:
1、先張法構(gòu)件,由預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力
?。?.1.5-1)
相應(yīng)階段預(yù)應(yīng)力鋼筋的有效預(yù)應(yīng)力
σpe=σcon-σl-αEσpc ?。?.1.5-2)
預(yù)應(yīng)力鋼筋合力點處混凝土法向應(yīng)力等于零時的預(yù)應(yīng)力鋼筋應(yīng)力
σp0=σcon-σl (6.1.5-3)
2、后張法構(gòu)件,由預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力
?。?.1.5-4)
相應(yīng)階段預(yù)應(yīng)力鋼筋的有效預(yù)應(yīng)力
σpe=σcon-σl (6.1.5-5)
預(yù)應(yīng)力鋼筋合力點處混凝土法向應(yīng)力等于零時的預(yù)應(yīng)力鋼筋應(yīng)力
σp0=σcon-σl+αEσpc ?。?.1.5-5)
式中 An —— 凈截面面積,即扣除孔道、凹槽等削弱部分以外的混凝土全部截面面積及縱向非預(yù)應(yīng)力鋼筋截面面積換算成混凝土的截面面積之和;對由不同混凝土強度等級組成的截面,應(yīng)根據(jù)混凝土彈性模量比值換算成同一混凝土強度等級的截面面積;
A0 —— 換算截面面積:包括凈截面面積以及全部縱向預(yù)應(yīng)力鋼筋截面面積換算成混凝土的截面面積;
In —— 換算截面慣性矩、凈截面慣性矩;
epn —— 換算截面重心、凈截面重心至預(yù)應(yīng)力鋼筋及非預(yù)應(yīng)力鋼筋合力點的距離,按本規(guī)范第6.1.6 條的規(guī)定計算;
y0、yn —— 換算截面重心、凈截面重心至所計算纖維處的距離;
σl —— 相應(yīng)階段的預(yù)應(yīng)力損失值,按本規(guī)范第 6.2.1 條至 6.2.7 條的規(guī)定計算;
αE —— 鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量的比值:αE=Es/Ec,此處,Es 按本規(guī)范表 4.2.4 采用,Ec 按本規(guī)范表 4.1.5 采用;
Np0、Np —— 先張法構(gòu)件、后張法構(gòu)件的預(yù)應(yīng)力鋼筋及非預(yù)應(yīng)力鋼筋的合力,按本規(guī)范第6.1.6 條計算;
M2 —— 由預(yù)加力 Np 在后張法預(yù)應(yīng)力混凝土超靜定結(jié)構(gòu)中產(chǎn)生的次彎矩,按本規(guī)范第 6.1.7 條的規(guī)定計算。
注:1、在公式(6.1.5-1)、(6.1.5-4)中,右邊第二、第三項與第一項的應(yīng)力方向相同時取加號,相反時取減號;公式(6.1.5-2)、(6.1.5-6)適用于 σpc 為壓應(yīng)力的情況,當(dāng) σpc 為拉應(yīng)力時,應(yīng)以負值代入;
2、在設(shè)計中宜采取措施避免或減少柱和墻等約束構(gòu)件對梁、板預(yù)應(yīng)力效果的不利影響。
6.1.6 預(yù)應(yīng)力鋼筋及非預(yù)應(yīng)力鋼筋的合力以及合力點的偏心距(圖 6.1.6)宜按下列公式計算:
1、先張法構(gòu)件
Np0=σp0Ap+σ’p0A’p-σl5As-σ’l5A’s (6.1.6-1)
?。?.1.6-2)
2、后張法構(gòu)件
Np=σpeAp+σ’peA’p-σl5As-σ’l5A’s ?。?.1.6-3)
?。?.1.6-4)
式中 σp0、σ’p0 —— 受拉區(qū)、受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋合力點處混凝土法向應(yīng)力等于零時的預(yù)應(yīng)力鋼筋應(yīng)力;
σpe、σ’pe —— 受拉區(qū)、受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋的有效預(yù)應(yīng)力;
Ap、A’p —— 受拉區(qū)、受壓區(qū)縱向預(yù)應(yīng)力鋼筋的截面面積;
As、A’s —— 受拉區(qū)、受壓區(qū)縱向非預(yù)應(yīng)力鋼筋的截面面積;
yp、y’p —— 受拉區(qū)、受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力合力點至換算截面重心的距離;
ys、y’s —— 受拉區(qū)、受壓區(qū)非預(yù)應(yīng)力鋼筋重心至換算截面重心的距離;
σl5、σ’l5 —— 受拉區(qū)、受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋在各自合力點處混凝土收縮和徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失值,按本規(guī)范第 6.2.5 條的規(guī)定計算;
ypn、y’pn —— 受拉區(qū)、受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力合力點至凈截面重心的距離;
ysn、y’sn —— 受拉區(qū)、受壓區(qū)非預(yù)應(yīng)力鋼筋重心至凈截面重心的距離。
注:當(dāng)公式(6.1.6-1)至公式(6.1.6-4)中的 A’p=0時,或取式中 σ’l5=0。
6.1.7 后張法預(yù)應(yīng)力混凝土超靜定結(jié)構(gòu),在進行正截面受彎承載力計算及抗裂驗算時,在彎矩設(shè)計值中次彎矩應(yīng)參與組合;在進行斜截面受剪承載力計算及抗裂驗算時,在剪力設(shè)計值中次剪力應(yīng)參與組合。
次彎矩、次剪力及其參與組合的計算應(yīng)符合下列規(guī)定:
1、按彈性分析計算時,次彎矩M2宜按下列公式計算:
M2=Mr-M1 ?。?.1.7-1)
M1=Npepn ?。?.1.7-2)
式中:Np —— 預(yù)應(yīng)力鋼筋及非預(yù)應(yīng)力鋼筋的合力,按本規(guī)范公式(6.1.6-3)計算;
epn —— 凈截面重心至預(yù)應(yīng)力鋼筋及非預(yù)應(yīng)力鋼筋合力點的距離,按本規(guī)范公式(6.1.6-4)計算;
M1 —— 預(yù)加力 NP 對凈截面重心偏心引起的彎距值;
Mr —— 由預(yù)加力 NP 的等效荷載在結(jié)構(gòu)構(gòu)件截面上產(chǎn)生的彎矩值。
次剪力宜根據(jù)構(gòu)件各截面次彎矩的分布按結(jié)構(gòu)力學(xué)方法計算。
2、在對截面進行受彎及受剪承載力計算時,當(dāng)參與組合的次彎矩、次剪力對結(jié)構(gòu)不利時,預(yù)應(yīng)力分項系數(shù)應(yīng)取 1.2;有利時應(yīng)取 1.0。
3、在對截面進行受彎及受剪的抗裂驗算時,參與組合的次彎矩和次剪力的預(yù)應(yīng)力分項系數(shù)應(yīng)取 1.0。
6.1.8 對后張法預(yù)應(yīng)力混凝土框架梁及連續(xù)梁,在滿足本規(guī)范第 9.5 節(jié)縱向受力鋼筋最小配筋率的條件下,當(dāng)截面相對受壓區(qū)高度 ζ≤0.3 時,可考慮內(nèi)力重分布,支座截面矩可按 10%調(diào)幅,并應(yīng)滿足正常使用極限狀態(tài)驗算要求;當(dāng) ζ>0.3 時,不應(yīng)考慮內(nèi)力重分布。此處,ζ 應(yīng)按本規(guī)范第 7 章的規(guī)定計算。
6.1.9 先張法構(gòu)件預(yù)應(yīng)力鋼筋的預(yù)應(yīng)力傳遞長度 ltr 應(yīng)按下列公式計算:
?。?.1.9)
式中:σpe —— 放張時預(yù)應(yīng)力鋼筋的有效預(yù)應(yīng)力;
d —— 預(yù)應(yīng)力鋼筋的公稱直徑,按本規(guī)范附錄 B 采用;
α —— 預(yù)應(yīng)力鋼筋的外形系數(shù),按本規(guī)范表 9.3.1 采用;
f’tk —— 與放張時混凝土立方體抗壓強度 f’cu 相應(yīng)的軸心抗拉強度標(biāo)準(zhǔn)值,按本規(guī)范表 4.1.3 以線性內(nèi)插法確定。
當(dāng)采用驟然放松預(yù)應(yīng)力鋼筋的施工工藝時,ltr 的起點應(yīng)從距構(gòu)件末端 0.25ltr 處開始計算。
6.1.10 計算先張法預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件端部錨固區(qū)的正截面和斜截面受彎承載力時,錨固長度范圍內(nèi)的預(yù)應(yīng)力鋼筋抗拉強度設(shè)計值在錨固起點處應(yīng)取為零,在錨固終點處應(yīng)取為 fpy,兩點之間可按線性內(nèi)插法確定。預(yù)應(yīng)力鋼筋的錨固長度 la 應(yīng)按本規(guī)范第 9.3.1 條確定。
6.1.11 預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件的施工階段,除應(yīng)進行承載能力極限狀態(tài)驗算外,對預(yù)拉區(qū)不允許出現(xiàn)裂縫的構(gòu)件或預(yù)壓時全截面受壓的構(gòu)件,在預(yù)加力、自重及施式荷載(必要時應(yīng)考慮動力系數(shù))作用下,其截面邊緣的混凝土法向應(yīng)力尚應(yīng)符合下列規(guī)定(圖 6.1.11):
σct≤f’tk (6.1.11-1)
σcc≤0.8f’ck ?。?.1.11-2)
截面邊緣的混凝土法向應(yīng)力可按下列公式計算:
?。?.1.11-3)
式中 σcc、σct —— 相應(yīng)施工階段計算截面邊緣纖維的混凝土壓應(yīng)力、拉應(yīng)力;
f’tk、f’ck —— 與各施工階段混凝土立方體抗壓強度 f’cu 相應(yīng)的抗拉強度標(biāo)準(zhǔn)值、抗壓強度標(biāo)準(zhǔn)值,按本規(guī)范表 4.1.3 以線性內(nèi)插法確定;
Nk、Mk —— 構(gòu)件自重及施工荷載的標(biāo)準(zhǔn)組合的計算截面產(chǎn)生的軸向力值、彎矩值;
W0 —— 驗算邊緣的換算截面彈性抵抗矩。
6.1.12 預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件的施工階段,除應(yīng)進行承載能力極限狀態(tài)驗算外,對預(yù)拉區(qū)允許出現(xiàn)裂縫而在預(yù)拉區(qū)不配置縱向預(yù)應(yīng)力鋼筋的構(gòu)件,其截面邊緣的混凝土法向應(yīng)力符合下列規(guī)范:
σct≤2f’tk (6.1.12-1)
σcc≤0.8f’ck ?。?.1.12-2)
此處 σct、σcc 仍按本規(guī)范第 6.1.11 條的規(guī)定計算。
6.1.13 預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件預(yù)拉區(qū)縱向鋼筋的配筋應(yīng)符合下列要求:
1 施工階段預(yù)拉區(qū)不允許出現(xiàn)裂縫的構(gòu)件,預(yù)拉區(qū)縱向鋼筋的配筋率(A’s+A’p)/A 不應(yīng)小于 0.2%,對后張法構(gòu)件不應(yīng)計入 A’p,其中,A 為構(gòu)件截面面積;
2 施式階段預(yù)拉區(qū)允許出現(xiàn)裂縫而在預(yù)拉區(qū)不配置縱向預(yù)應(yīng)力鋼筋的構(gòu)件,當(dāng) σct=2f’tk 時,預(yù)拉區(qū)縱向鋼筋的配筋率 A’s/A 不應(yīng)小于 0.4%;當(dāng) f’tkct<2f’tk 時,則在 0.2%和 0.4%之間按線性內(nèi)插法確定;
3 預(yù)拉區(qū)的縱向非預(yù)應(yīng)力鋼筋的直徑不宜大于 14mm,并應(yīng)沿構(gòu)件預(yù)拉區(qū)的外邊緣均勻配置。
注:施工階段預(yù)拉區(qū)不允許出現(xiàn)裂縫的板類構(gòu)件,預(yù)拉區(qū)縱向鋼筋的配筋可根據(jù)具體情況按實踐經(jīng)驗確定。
6.1.14 對先張法和后張法預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件,在承載力和裂縫寬度計算中,所有的混凝土法向預(yù)應(yīng)力等于零時的預(yù)應(yīng)力鋼筋及非預(yù)應(yīng)力鋼筋合力 Np0 及相應(yīng)的合力點的偏心距 ep0,均應(yīng)按本規(guī)范公式(6.1.6-1)及(6.1.6-2)計算,此時,先張法和后張法構(gòu)件預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力σp0、σ’p0 均應(yīng)按本規(guī)范第 6.1.5 條的規(guī)定計算。
6.2 預(yù)應(yīng)力損失值計算
6.2.1 預(yù)應(yīng)力鋼筋中的預(yù)應(yīng)力損失值可按表6.2.1的規(guī)定計算。
當(dāng)計算求得的預(yù)應(yīng)力總損失值小于下列數(shù)值時,應(yīng)按下列數(shù)值取用:
先張法構(gòu)件 100N/mm2;
后張法構(gòu)件 80N/mm2。
表 6.2.1 預(yù)應(yīng)力損失值(N/mm2)
引起損失的因素 |
符號 |
先張法構(gòu)件 |
后張法構(gòu)件 | |
張拉端錨具變形和鋼筋內(nèi)縮 |
σl1 |
按本規(guī)范第 |
按本規(guī)范第 | |
預(yù)應(yīng)力鋼筋的摩擦 |
與孔道壁之間的摩擦 |
σl2 |
— |
按本規(guī)范第 |
在轉(zhuǎn)向裝置處的摩擦 |
按實際情況確定 | |||
混凝土加熱養(yǎng)護時,受張拉的鋼筋與承受拉力的設(shè)備之間的溫差 |
σl3 |
2Δt |
— | |
預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力松馳 |
σl4 |
預(yù)應(yīng)力鋼絲、鋼絞線 | ||
熱處理鋼筋 | ||||
混凝土的收縮和徐變 |
σl5 |
按本規(guī)范第 | ||
用螺旋式預(yù)應(yīng)力鋼筋作配筋的環(huán)形構(gòu)件,當(dāng)直徑 d≤ |
σl6 |
— |
30 |
注:1 表中 Δt 為混凝土加熱養(yǎng)護時,受張拉的預(yù)應(yīng)力鋼筋與承受拉力的設(shè)備之間的溫差(℃);
2 表中超張拉的張拉程序為從應(yīng)力為零開始張拉至 1.03σcon;或從應(yīng)力為零開始張拉至 1.05σcon,持荷 2min 后,卸載至 σcon;
3 當(dāng) σcon/fptk≤0.5 時,預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力松馳損失值可取為零。
6.2.2 預(yù)應(yīng)力直線鋼筋由于錨具變形和預(yù)應(yīng)力鋼筋內(nèi)縮引起的預(yù)應(yīng)力損失值 σl1 可按下列公式計算:
?。?.2.2)
式中 a —— 張拉端錨具變形和鋼筋內(nèi)縮值(mm),可按表 6.2.2 采用;
l —— 張拉端至錨固端之間的距離(mm)。
表 6.2.2 錨具變形和鋼筋內(nèi)縮值 a(mm)
錨具類別 |
a | |
支承式錨具(鋼絲束鐓頭錨具等) |
螺帽縫隙 |
1 |
每塊后加墊板的縫隙 |
1 | |
錐塞式錨具(鋼絲束的鋼質(zhì)錐形錨具等) |
5 | |
夾片式錨具 |
有頂壓時 |
5 |
無頂壓時 |
6~8 |
注:1、表中的錨具變形和鋼筋內(nèi)縮值也可根據(jù)實測數(shù)據(jù)確定;
2、其他類型的錨具變形和鋼筋內(nèi)縮值應(yīng)根據(jù)實測數(shù)據(jù)確定。
塊體拼成的結(jié)構(gòu),其預(yù)應(yīng)力損失尚應(yīng)計及塊體間填縫的預(yù)壓變形。當(dāng)采用混凝土或砂漿為填縫材料時,每條填縫的預(yù)壓變形值可取為 1mm。
6.2.3 后張法構(gòu)件預(yù)應(yīng)力曲線鋼筋或折線由于錨具變形和預(yù)應(yīng)力鋼筋內(nèi)縮引起的預(yù)應(yīng)力損失值 σl1,應(yīng)根據(jù)預(yù)應(yīng)力曲線鋼筋或折線鋼筋與孔道壁之間反向摩擦影響長度 lf 范圍內(nèi)的預(yù)應(yīng)力鋼筋變形值等于錨具變形和鋼筋內(nèi)縮值的條件確定,反向摩擦系數(shù)可按本規(guī)范表 6.2.4 中的數(shù)值采用。
常用束形的后張預(yù)應(yīng)力鋼筋在反向摩擦影響長度 lf 范圍內(nèi)的預(yù)應(yīng)力損失值 σl1 可按本規(guī)范附錄 D 計算。
6.2.4 預(yù)應(yīng)力鋼筋與孔道壁之間的摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失值 σl2(圖 6.2.4),宜按下列公式計算:
?。?.2.4-1)
當(dāng)(κx+μθ)≤0.2 時,σl2 可按下列近似公式計算:
σl2=(κx+μθ)σcon (6.2.4-2)
式中 x —— 張拉端至計算截面的孔道長度(m),可近似取該段孔道在縱軸上的投影長度;
θ —— 張拉端至計算截面曲線孔道部分切線的夾角(rad);
κ —— 考慮孔道每米長度局部偏差的摩擦系數(shù),按表 6.2.4 采用;
μ —— 預(yù)應(yīng)力鋼筋與孔道壁之間的摩擦系數(shù),按表 6.2.4 采用。
表 6.2.4 摩擦系數(shù)
孔道成型方式 |
κ |
μ |
預(yù)埋金屬波紋管 |
0.0015 |
0.25 |
預(yù)埋鋼管 |
0.0010 |
0.30 |
橡膠管或鋼管抽芯成型 |
0.0014 |
0.55 |
注:1 表中系數(shù)也可根據(jù)實測數(shù)據(jù)確定;
2 當(dāng)采用鋼絲束的鋼質(zhì)錐形錨具及類似形式錨具時,尚應(yīng)考慮錨環(huán)口處的附加摩擦損失,其值可根據(jù)實測數(shù)據(jù)確定?!?
圖 6.2.4 預(yù)應(yīng)力摩擦損失計算
1—張拉端;2—計算截面
6.2.5 混凝土收縮、徐變引起受拉區(qū)和受壓區(qū)縱向預(yù)應(yīng)力鋼筋的預(yù)應(yīng)力損失值 σl5、σ’l5 可按下列方法確定:
1、對一般情況
先張法構(gòu)件
(6.2.5-1)
?。?.2.5-2)
后張法構(gòu)件
?。?.2.5-3)
?。?.2.5-4)
式中:σpc、σ’pc —— 在受拉區(qū)、受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋合力點處的混凝土 法向壓應(yīng)力;
f’cu —— 施加預(yù)應(yīng)力時的混凝土立方體抗壓強度;
ρ、ρ’ —— 受拉區(qū)、受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋和非預(yù)應(yīng)力鋼筋的配筋率:對先張法構(gòu)件,ρ=(Ap+As)/A0,ρ’=(A’p+A’s)/A0;對后張法構(gòu)件,ρ=(Ap+As)/An,ρ’=(A’p+A’s)/An;對于對稱配置預(yù)應(yīng)力鋼筋和非預(yù)應(yīng)力鋼筋的構(gòu)件,配筋率ρ、ρ’應(yīng)按鋼筋總截面面積的一半計算。
在受拉區(qū)、受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋合力點處的混凝土法向壓應(yīng)力 σpc、σ’pc 應(yīng)按本規(guī)范第 6.1.5 條及第 6.1.6 條的規(guī)定計算。此時,預(yù)應(yīng)力損失值僅考慮混凝土預(yù)壓前 (前一批)的損失,其非預(yù)應(yīng)力鋼筋中的應(yīng)力 σl5、σ’l5 值應(yīng)取為零;σpc、σ’pc 值不得大于0.5f’cu;當(dāng) σ’pc 為拉應(yīng)力時,公式 (6.2.5-2)、(6.2.5-4)中的 σ’pc 應(yīng)取為零。計算混凝土法向應(yīng)力 σpc、σ’pc 時,可根據(jù)構(gòu)件制作情況考慮自重的影響。
當(dāng)結(jié)構(gòu)處于年平均相對濕度低于 40%的環(huán)境下,σl5 及 σ’l5 值應(yīng)增加 30%。
2、對重要的結(jié)構(gòu)構(gòu)件,當(dāng)需要考慮與時間相關(guān)的混凝土收縮、徐變及鋼筋應(yīng)力松馳預(yù)應(yīng)力損失值時,可按本規(guī)范附錄 E 進行計算。
注:當(dāng)采用泵送混凝土?xí)r,宜根據(jù)實際情況考慮混凝土收縮、徐變引起預(yù)應(yīng)力損失值的增大。
6.2.6 后張法構(gòu)件的預(yù)應(yīng)力鋼筋采用分批張拉時,應(yīng)考慮后批張拉鋼筋所產(chǎn)生的混凝土彈性壓縮(或伸長)對先批張拉鋼筋的影響,將先批張拉鋼筋的張拉控制應(yīng)力值 σcon 增加(或減小)αEσpci。此處,σpci 為后批張拉鋼筋在先批張拉鋼筋重心處產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力。
6.2.7 預(yù)應(yīng)力構(gòu)件在各階段的預(yù)應(yīng)力損失值宜按表 6.2.7 的規(guī)定進行組合。
表 6.2.7 各階段預(yù)應(yīng)力損失值的組合
預(yù)應(yīng)力損失值的組合 |
先張法構(gòu)件 |
后張法構(gòu)件 |
混凝土預(yù)壓前(第一批)的損失 |
σl1+σl2+σl3+σl4 |
σl1+σl2 |
混凝土預(yù)壓后(第二批)的損失 |
σl5 |
σl4+σl5+σl6 |
注:先張法構(gòu)件由于鋼筋應(yīng)力松馳引起的損失值 σl4 在第一批和第二批損失中所占的比例,如需區(qū)分,可根據(jù)實際情況確定。
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