工業(yè)廢渣混凝土多孔磚抗折性能試驗(yàn)研究

趙成文1,代俊杰1,高連玉2 · 2008-03-28 00:00 留言

(1.沈陽建筑人學(xué),遼寧沈陽  110168:2.中國(guó)建筑東北設(shè)汁研究院,遼寧沈陽  110003)

  摘要:工業(yè)廢渣混凝十多孔磚的抗折性能既是評(píng)定產(chǎn)品質(zhì)量的一個(gè)重要指標(biāo),也是影響其砌體抗壓強(qiáng)度的一個(gè)重要因素。通過試驗(yàn)研究不同孔洞率、不同孔型的工業(yè)廢渣混凝十多孔磚的抗折強(qiáng)度,分析影響抗折性能的因素,提出提高抗折強(qiáng)度的措施。

  關(guān)鍵詞:工業(yè)廢渣混凝土多孔磚:抗折性能;孔型;孔洞率

  多孔磚具有輕質(zhì)、高強(qiáng)、節(jié)能等優(yōu)點(diǎn),是目前替代普通黏土磚的主要墻體材料之一。近幾年來,國(guó)內(nèi)對(duì)多孔磚的物理力學(xué)性能及抗震性能進(jìn)行了大量的試驗(yàn)研究,并制定了具有地方特色的材料標(biāo)準(zhǔn)和應(yīng)用技術(shù)規(guī)程,其目的是為了提高多孔磚的產(chǎn)品質(zhì)量和應(yīng)用,進(jìn)而達(dá)到保證工程質(zhì)量的目的。

  大量多孔磚砌體抗壓試驗(yàn)研究表明,多孔磚和普通黏土磚的破壞形態(tài)相似,首先在單磚豎向垂直灰縫處產(chǎn)生裂縫,使砌體分裂成幾個(gè)獨(dú)立的小柱喪失穩(wěn)定而破壞,砌體的抗壓強(qiáng)度低于多孔磚塊材的抗壓強(qiáng)度,多孔磚的強(qiáng)度沒有得到充分的利用。由于砂漿鋪砌不均勻以及灰縫中砂漿收縮不均勻(形成突起的支點(diǎn)),所以引起多孔磚在砌體中處于受彎(即受折)的受力狀態(tài),因此,多孔磚大多數(shù)純粹被壓碎的很少,抗折強(qiáng)度是影響砌體抗壓強(qiáng)度的主要因素之一。本文在工業(yè)廢渣混凝土多孔磚抗折試驗(yàn)的基礎(chǔ)上,研究分析如何提高工業(yè)廢渣混凝土多孔磚的抗折強(qiáng)度,進(jìn)而提高工業(yè)廢渣混凝土多孔磚砌體的力學(xué)性能。   

1  試樣的選擇及試驗(yàn)方案

  1.1  試樣的選擇

  采用了5個(gè)廠家提供的7種不同類型的工業(yè)廢渣混凝土多孔磚,一共15組150個(gè)抗折試樣,另外還選擇相同數(shù)量的抗壓試樣。試樣規(guī)格見表1。

  1.2  試驗(yàn)方案

  1.2.1  試驗(yàn)方法

  試驗(yàn)的加載設(shè)備為200t液壓式壓力機(jī),試驗(yàn)機(jī)的示值相對(duì)誤差不大于±1%。試驗(yàn)方法參照GB/T2542—2003《砌墻磚試驗(yàn)方法》的規(guī)定執(zhí)行。

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  試驗(yàn)采用三點(diǎn)加荷方式,上壓輥和下壓輥的直徑均為15mm,下壓輥有鉸結(jié)固定,見圖1。

  1.2.2  試驗(yàn)步驟

  (1)先進(jìn)行尺寸測(cè)量:在工業(yè)廢渣混凝土多孔磚的2個(gè)大面的中間處分別測(cè)量2個(gè)寬度尺寸,在條面的中間處分別測(cè)量2個(gè)高度尺寸,測(cè)量時(shí)選擇不利的一側(cè)測(cè)量。分別取其算術(shù)平均值,精確到1mm。

   (2)將工業(yè)廢渣混凝土多孔磚的坐漿面平放到支輥上。以100N/s的速度勻速加荷,直至試樣折斷,記錄最大破壞荷載戶(精確至0.1kN)。

  (3)每塊工業(yè)廢渣混凝土多孔磚的抗折強(qiáng)度R按式(1)計(jì)算,精確至0.1MPa。

                                   (1)

  式中:R——抗折強(qiáng)度,MPa;
   P——最大破壞荷載,kN;
  L——跨距,mm;
  B——試樣寬度,mm;
  H——試樣高度,mm。

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2  試驗(yàn)結(jié)果及分析

  2.1  試驗(yàn)結(jié)果

  工業(yè)廢渣混凝土多孔磚抗折性能試驗(yàn)結(jié)果見表2。

  工業(yè)廢渣混凝土多孔磚在三點(diǎn)加載抗折性能試驗(yàn)中,破壞時(shí)表現(xiàn)為明顯的脆性特征,八孔磚和孔對(duì)稱分布的四孔磚破壞截面主要發(fā)生在靠近中間肋的兩個(gè)孔邊起弧處,如圖2所示。中間肋是指位于多孔磚坐漿面上與條面垂直的靠近中間的肋,在三點(diǎn)加載時(shí)與支輥相平行。錯(cuò)排孔的四孔磚的破壞截面主要發(fā)生在靠近中間肋的一個(gè)孔邊起弧處并順延到另一個(gè)孔洞,如圖3所示。綜上2種破壞形態(tài),根據(jù)文獻(xiàn)[1]分析,其成因是由于孔洞的存在使抗彎截面模量減小,可以通過加大中間肋厚度,從而減小破壞截面的彎距,這樣可以提高抗折強(qiáng)度。另外,還可以通過加大壁厚和肋厚,從而加大抗彎截面模量,同時(shí)也意味加入其中的骨料粒徑可以加大,這些對(duì)抗折強(qiáng)度的提高都是有利的。

  觀察試樣的破壞截面可以發(fā)現(xiàn),C類磚和E類磚以石子為主要骨料,在斷裂面石子被折斷,石子的顆粒級(jí)配較好,石子與其它摻合料形成非常牢固的粘結(jié)。而B類磚的破壞截面摻合料粘結(jié)較為疏松,且石子粒徑較小且摻量較少,抗折強(qiáng)度較低。所以骨料的種類、顆粒級(jí)配和水泥的用量對(duì)多孔磚抗折強(qiáng)度有很大的影響。

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  2.2  理論分析

  根據(jù)工業(yè)廢渣混凝土多孔磚抗折試驗(yàn)的破壞形態(tài),公式(1)不能真正描述多孔磚的抗折強(qiáng)度,因?yàn)樗侵钙茐慕孛姘l(fā)生在中間截面時(shí)的計(jì)算公式,與多孔磚破壞截面不同,但由于實(shí)際的可操作性,公式(1)在評(píng)定產(chǎn)品質(zhì)量進(jìn)行抗折驗(yàn)算時(shí)仍然可以使用。   

  工業(yè)廢渣混凝土多孔磚三點(diǎn)加載時(shí)的彎距圖和破壞截面示意圖分別見圖4和圖5,d為壁肋厚。

  在破壞界面1-1處抗折強(qiáng)度為:

                            (2)

  式中:Rp——抗折強(qiáng)度;
     MP——彎距;
     WP——抗彎截面模量。

                            (3)

  式中:IP——相對(duì)于中性軸的慣性距;
     ——中性軸到最大正應(yīng)力的距離,經(jīng)計(jì)算取49mm。

                     (4)

  由式(2)、式(3)、式(4)計(jì)算出來的抗折強(qiáng)度即為工業(yè)廢渣混凝土多孔磚的實(shí)際抗折強(qiáng)度,將d=12、15、18、20mm分別代入上式,取肋厚壁厚相等,假定同一材料、同一配比的多孔磚按照式(2)、式(3)、式(4)計(jì)算出來的抗折強(qiáng)度相等,求出P12:P15:P18:P20=1:1.18:1.36:1.50,公式(1)中抗折強(qiáng)度R與抗折力P成正比,因此得出:R12:R15:R18:R20=1:1.18:1.36:1.50。 

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  文獻(xiàn)[2]針對(duì)不同肋厚的混凝土多孔磚進(jìn)行了砌體基本力學(xué)性能試驗(yàn)研究,統(tǒng)計(jì)試驗(yàn)結(jié)果表明,由肋厚分別為12mm、15mm、18mm、20mm,強(qiáng)度等級(jí)為MUIO的混凝土多孔磚,砂漿強(qiáng)度等級(jí)為M5砌筑的砌體,其抗壓強(qiáng)度f12:f15:f18:f20=1:1.14:1.47:1.59。由此可見,隨著肋厚、壁厚的增加,多孔磚的抗折強(qiáng)度和砌體抗壓強(qiáng)度均有明顯的提高,當(dāng)肋厚由12mm(孔洞率大于33%)增加到20mm(孔洞率在25%左右)時(shí),抗折強(qiáng)度和砌體抗壓強(qiáng)度提高幅度較大。因此,可以通過增加肋厚、壁厚來提高多子L磚的抗折強(qiáng)度和改善砌體的力學(xué)性能。

  本試驗(yàn)數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)結(jié)果及GBl3544—92《燒結(jié)多孔磚》對(duì)抗折強(qiáng)度的要求見表3,P型多孔磚折壓比乘以系數(shù)2進(jìn)行換算。除B、C2類工業(yè)廢渣混凝土多孔磚外,其它類工業(yè)廢渣混凝土多孔磚均達(dá)到要求,0類和E類工業(yè)廢渣混凝土多孔磚抗折強(qiáng)度略小于燒結(jié)多孔磚比,偏差小于5%。B、G2類工業(yè)廢渣混凝土多孔磚之所以抗折強(qiáng)度(折壓比)偏低是因?yàn)榭锥绰瘦^大,肋壁較薄,摻入過多廢渣,骨料較少,塊材不密實(shí)。

3  結(jié)  論

  (1)工業(yè)廢渣混凝土多孔磚強(qiáng)度等級(jí)越高抗折強(qiáng)度越高,工業(yè)廢渣混凝土多孔磚抗折強(qiáng)度比燒結(jié)多孔磚抗折強(qiáng)度略低,本文建議工業(yè)廢渣混凝土多孔磚抗折強(qiáng)度取值見表4。

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  (2)工業(yè)廢渣混凝土多孔磚孔洞率越大、肋壁越薄,抗折強(qiáng)度越低,砌體力學(xué)性能越差。可以通過增加肋厚、壁厚及減小孔洞率來提高抗折強(qiáng)度,進(jìn)而改善砌體的基本力學(xué)性能,但孔洞率不宜小于25%。 

  (3)通過增加中間肋的寬度,可以提高工業(yè)廢渣混凝土多孔磚抗折強(qiáng)度。

  (4)工業(yè)廢渣混凝土多孔磚肋厚為12mm時(shí),孔洞率一般大于33%,根據(jù)現(xiàn)行砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范,砌體力學(xué)性能指標(biāo)要進(jìn)行折減。為了捉高工業(yè)廢渣混凝土多孔磚砌體力學(xué)性能,不建議最小肋厚為12mm。鑒于肋厚為15mm時(shí),塊材抗折強(qiáng)度和砌體抗壓強(qiáng)度有明顯增長(zhǎng),建議最小肋厚為15mm,考慮到工業(yè)廢渣混凝土多孔磚砌體在軸向壓力作用下,破壞時(shí)的外皮易脫落,建議最小外壁厚為18mm。

  (5)工業(yè)廢渣混凝土多孔磚的骨料種類、顆粒級(jí)配、水泥用量及工業(yè)廢渣混凝土多孔磚在成型過程中的機(jī)械振搗情況對(duì)多孔磚抗折強(qiáng)度影響較大。建議多孔磚生產(chǎn)采用級(jí)配較好的骨料和適量的水泥,其它摻合料能和骨料形成牢固的粘結(jié),機(jī)械振搗時(shí)間要有保障。


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