我廠分解爐技改前后各項參數(shù)對比(2)

氣力輸送廣泛應用于水泥


  3 生產(chǎn)運行實績
  模擬試驗表明,分解爐改造后物料在爐內(nèi)停留時間大大延長,保證了物料在爐內(nèi)的分解。燒成系統(tǒng)在熱態(tài)運行中各工藝參數(shù)發(fā)生的相應變化充分印證了這一點。
 (1)溫度及入窯物料分解率的變化。改造前后窯尾系統(tǒng)各部分溫度及入窯物料分解率的變化
見表5。由表5知,分解爐改造后窯尾溫度下降100℃;C5級筒出口氣體溫度和物料溫度下降30℃左右;出分解爐物料分解率提高20%以上,入窯物料分解率也提高約4%,且消除了改造前C4物料溫度大于其出口氣體溫度的不良現(xiàn)象。由此可見,分解爐改造后不僅可使物料在爐內(nèi)充分分解及煤充分燃燒,還消除了改前煤在C4、C5內(nèi)繼續(xù)燃燒和物料在C5內(nèi)繼續(xù)分解的不正?,F(xiàn)象。 
 表5 窯尾系統(tǒng)物料溫度及分解率變化
參數(shù)溫度/℃物料分解率/%窯尾 C5出口氣體 C5物料 C4出口氣體 C4物料 分解爐出口 入窯 
改造前 >1200 880~890 860~870 800±5 800±5 70 90~93 
改造后 <1100 850~860 840~850 795~785 780~775 93 94~94 

  (2)窯尾系統(tǒng)壓力變化。窯尾各部分壓力變化見表6。
由表6知,分解爐改造后,窯尾上升煙道縮短,該部位阻力下降,窯內(nèi)通風狀況大大改善;C5出口壓力下降380 Pa,其它各級筒壓力也比改前大大降低,為系統(tǒng)的正常操作提供了條件。
表6 窯尾系統(tǒng)壓力變化 kPa 
    窯尾負壓 C5出口 C3出口 C2出口 C1出口 
改造前   0.1  2.13  3.14  5.55  6.90(140t/h)
改造后   0.4  1.75  2.92  5.05  6.90(150t/h)
 (3)氣體成分的變化。分解爐改造前后窯尾系統(tǒng)氣體成分對比見表7。
  由表7可知,改造后窯內(nèi)通風良好,克服了窯內(nèi)通風不足導致煤的不完全燃燒現(xiàn)象,同時窯尾和C1出口氣體中均不含CO,分解爐出口CO含量也極低,說明爐內(nèi)煤粉燃燒充分,為系統(tǒng)提供了穩(wěn)定的熱工制度。
表7 窯尾部分氣體分析 %
 成分   窯尾 C5出口 分解爐出口 C1出口 
改造前O2 0.10 8.50   0.4  1.2
   CO  0.3  2.9   4~5  0
改造后O2 9.6   0   0.52  0.1
   CO  2.0  0.1   3.5~4  0
  (4)筒體溫度變化。改造前后筒體溫度分布曲線見圖3。由圖3知,分解爐改造后回轉(zhuǎn)窯距窯頭20 m處,筒體溫度大幅度上升,而距窯頭15 m以前的燒成帶,筒體溫度卻有所下降。結(jié)合表5、表7數(shù)據(jù),我們認為這是窯系統(tǒng)二次風及三次風分配不合理所致。由于二次風過剩,窯內(nèi)風速過快,導致燒成帶溫度散亂且后移,從而影響了窯內(nèi)正常熱工制度及熟料煅燒。
 圖3 窯筒體溫度分布曲線
  (5)熟料質(zhì)量的變化。改造前后熟料質(zhì)量對比見表8。由表8知,分解爐改造后熟料28 d強度和質(zhì)量密度(立升重)明顯下降,且窯內(nèi)有結(jié)蛋現(xiàn)象,影響回轉(zhuǎn)窯正常運轉(zhuǎn)。其主要原因是由于窯內(nèi)通風過剩,風速快,使燒成帶熱量被迅速帶走而達不到煅燒熟料所需溫度,同時由于窯內(nèi)溫度后移,使高溫液相過早出現(xiàn)造成的。后通過增設(shè)煙道調(diào)節(jié)閘板,已有效地解決了上述問題,熟料質(zhì)量明顯改善。
表8 改造前后熟料質(zhì)量對比
參數(shù)R28/MPa質(zhì)量密度/(g·l-1)fCaO/%熟料結(jié)構(gòu)窯內(nèi)結(jié)蛋情況 改造前 >670 ?。?250   ?。?.5 致密,有黃心料 無
改造后 <630  <1230    <0.5 松散、無黃心料 多次
  (6)主要技術(shù)經(jīng)濟指標。改造前后各三個月內(nèi)主要技術(shù)經(jīng)濟指標見表9。由表9知,分解爐改造后窯系統(tǒng)月平均產(chǎn)量提高約10%,月平均單位熟料熱耗下降約76 kJ/kg,經(jīng)濟效益顯著,當年即可收回全部技改投資。 
  表9 改造前后窯系統(tǒng)主要技術(shù)經(jīng)濟指標(1998)
      技改前      技改后 
月份    1   2   3   5   6   7
月產(chǎn)量/t 56698 53565 54629 60634 61299 61781
熱耗/(kJ·kg-1)
  3333.13 3321.01 3316.0 3206.06 3272.94 3263.33
時產(chǎn)/(t·h-1) 82.0  83.6  80.8  85.0 88.4 86.4
  4 結(jié)語
  (1)分解爐技改后,生料在分解爐內(nèi)停留時間延長,物料得到充分分解,為窯系統(tǒng)提高產(chǎn)量創(chuàng)造了條件。此外,由于煤在爐內(nèi)的停留時間延長,從而在爐內(nèi)得到了充分燃燒。
  (2)改造后爐內(nèi)氣體流場發(fā)生了很大變化,由噴騰型轉(zhuǎn)變?yōu)閲婒v——旋流型,使氣流在爐內(nèi)的行程延長,對延長物料在爐內(nèi)的停留時間有好處。
  (3)合理的二、三次風的匹配及窯內(nèi)合理的溫度分布是燒成系統(tǒng)實現(xiàn)優(yōu)質(zhì)高產(chǎn)的前提。

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